感應(yīng)加熱是對鋼棒進(jìn)行穿透式加熱淬冷，并隨之進(jìn)行感應(yīng)加熱透熱高溫回火，可在連續(xù)作業(yè)生產(chǎn)線上完成的調(diào)質(zhì)工藝，已經(jīng)被越來越多的應(yīng)用到各行各業(yè)。這種工藝方法對各類中碳鋼（包括低合金鋼）的中小截面尺寸的棒材、管材、軸類零件均適用，具有生產(chǎn)效率高，能耗低，無脫碳氧化，不污染，生產(chǎn)過程極易自動化等特點(diǎn)，特別適于批量生產(chǎn)。為此，我公司引進(jìn)新型連續(xù)式感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)線以滿足產(chǎn)品結(jié)構(gòu)調(diào)整需求，擴(kuò)大產(chǎn)品覆蓋范圍。由于前期沒有相關(guān)的感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)工藝數(shù)據(jù)，本文通過對42CrMoS4棒材的調(diào)質(zhì)工藝試驗(yàn)及組織性能分析確定了熱軋棒材的感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)工藝。
1.感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)設(shè)備
東北特鋼大連基地引進(jìn)ELOTHERM公司小棒材感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)線，可處理規(guī)格Φ20～Φ160mm。整條線共有五組線圈，分別由五個完全獨(dú)立調(diào)節(jié)的變頻模塊進(jìn)行多區(qū)控制。每個區(qū)的最后一組都是作為一個保溫區(qū)，以獲得更好的奧氏體化效果。鋼材冷卻系統(tǒng)采用水冷，由5個淬火水環(huán)及一個直線性切斷噴頭組成。鋼材淬火、回火全過程由連續(xù)式斜面輥道進(jìn)行單只連續(xù)傳輸，鋼材自旋轉(zhuǎn)式前進(jìn)，可以保證鋼材加熱、冷卻的均勻性，得到更好的平直度。
2.試驗(yàn)工藝
本節(jié)介紹的試驗(yàn)鋼種為東北特鋼大連基地生產(chǎn)的42CrMoS4熱軋棒材，分別選用Ф32mm、Ф65mm兩個規(guī)格。生產(chǎn)工藝流程為：連鑄坯→加熱→軋制→矯直→感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)→檢驗(yàn)→探傷→成品。鋼材成分見表1。
表1 42CrMoS4化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）
鋼材調(diào)質(zhì)前狀態(tài)為熱軋態(tài)，42CrMoS4為亞共析鋼，42CrMoS4鋼Ac3溫度約為780℃，常規(guī)熱處理選取淬火溫度一般為850～860℃。但在感應(yīng)加熱中加熱速度非常快，其臨界點(diǎn)Ac3隨加熱速度的增大而升高，而且我們要考慮奧氏體化的充分性，應(yīng)適當(dāng)提高加熱溫度。根據(jù)鋼材標(biāo)準(zhǔn)的力學(xué)性能要求，既要有一定的強(qiáng)度、硬度，又要有良好的塑性及沖擊韌度，確定鋼材回火溫度應(yīng)為高溫回火，希望得到更多的回火索氏體。所以我們試驗(yàn)設(shè)定感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)工藝見表2，我們在已調(diào)質(zhì)的鋼材上取樣檢測縱向力學(xué)性能，截取位置為距表面12.5mm處，取樣兩支，檢驗(yàn)結(jié)果及標(biāo)準(zhǔn)性能指標(biāo)要求見表3。
表2 42CrMoS4感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)工藝
表3 力學(xué)性能指標(biāo)及檢驗(yàn)結(jié)果
3.組織性能分析
從試驗(yàn)結(jié)果來看，力學(xué)性能符合標(biāo)準(zhǔn)要求，Ф35mm由于規(guī)格較小，在淬火過程中全截面都可以達(dá)到很快的冷卻速度，我們?nèi)∑湔{(diào)質(zhì)后半徑1/2位置的金相組織（如圖1所示），我們可以得到較為均勻的回火索氏體組織，未見貝氏體組織及塊狀鐵素體出現(xiàn)。對于Ф65mm規(guī)格我們?nèi)臃謩e觀察鋼材橫截面上不同位置的金相組織，靠近表面位置為比較均勻的回火索氏體（距表面距離≤15mm以內(nèi)），如圖2所示。
隨著距表面距離的增加逐漸有貝氏體出現(xiàn)，圖3為距表面16mm處組織，回火索氏體＋少量貝氏體組織，圖4為距表面25mm處組織，回火索氏體＋貝氏體＋少量鐵素體。由于鋼材在淬水冷卻過程中隨著鋼材橫截面深度的增加，冷卻強(qiáng)度逐漸下降，越往心部冷卻速度越慢，當(dāng)小于馬氏體轉(zhuǎn)變臨界冷卻速度就會析出貝氏體。
如圖5所示，42CrMo鋼奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以看出，過冷奧氏體轉(zhuǎn)變同時存在珠光體區(qū)和貝氏體區(qū)，但貝氏體區(qū)超前于珠光體轉(zhuǎn)變區(qū)。在設(shè)備現(xiàn)有冷卻條件下，小直徑棒材連續(xù)冷卻過程中心部不會有先共析鐵素體析出，因此圖4中的鐵素體相是由于加熱過程中心部位置加熱保溫不足造成的，從鐵素體分布情況也可以做出明確判斷。但總體來說不論從力學(xué)性能檢測情況及金相組織情況來看，均可以滿足性能要求。
圖1 1/2R區(qū)域（500×）
圖2 近表面區(qū)域（500×）
圖3 距表面16 mm區(qū)域（500×）
圖4 距表面25mm區(qū)域（500×）
圖5 42CrMo CCT曲線
4.結(jié)語
（1）對于感應(yīng)加熱淬火＋回火連續(xù)熱處理線，由于其加熱的物理特性均可以達(dá)到很快的加熱速度，我們需應(yīng)采用比傳統(tǒng)加熱方式更高的淬火及回火溫度，當(dāng)采用不同的加熱速度時也應(yīng)做出相應(yīng)的調(diào)整。
（2）對于試驗(yàn)的Φ65mm規(guī)格熱軋材，從表面到心部逐漸出現(xiàn)貝氏體，少量塊狀鐵素體，是因?yàn)槔鋮s強(qiáng)度不夠及加熱保溫不足造成的，但鋼材調(diào)質(zhì)性能完全滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，當(dāng)材料提出更高的力學(xué)性能要求，我們可通過適當(dāng)提高冷卻強(qiáng)度或適當(dāng)降低鋼材通過速度來延長鋼材保溫時間以獲得更好的金相組織及綜合力學(xué)性能。
（3）我們目前制定的感應(yīng)加熱調(diào)質(zhì)工藝完全可以滿足產(chǎn)品的力學(xué)性能要求。
作者：郭東旭，王海巖，郭書奇
單位：東北特鋼集團(tuán)大連特鋼技術(shù)中心
來源：《金屬加工（熱加工）》雜志
| |